Sammendrag: Ferdig produkt konisk rulle hvis halve vinkel er større enn 3 grader kallesstor konisk rulle verktøy for kaldt kurs. Ved å bruke horisontal kald topptekst for å behandle denne typen valser, er det vanskelig å holde valsen i formen, valsen faller alltid fra formen. Vi undersøker grundig årsaken til dette fenomenet, legger frem metoden for å løse dette problemet og gir den beregnede formelen.
Stikkord:stor konisk rulle verktøy for kaldt kurs; arbeider ermet; bunnform
1 Introduksjon
Det er vanligvis to matemetoder for valser, den ene er dreiing og forming med dreiebenk, den andre er kaldstempling og forming med en automatisk kaldhodemaskin. Generelt foretrekkes kald kurs, fordi den er helautomatisk og kan behandle mer enn 70 valser i løpet av et minutt. Produksjonseffektiviteten er ganske høy, og arbeidsintensiteten til arbeidere er veldig lav. Behandlingsformen til den automatiske kaldstyringsmaskinen er å kutte strimmelen i materialseksjoner ved stasjon 1 #, sende den til dysehulen ved stasjon 2 #, slå materialseksjonen med et stempel og deretter forme den. Størrelsen på formhulen er utformet i henhold til størrelsen på den tilsvarende valsen. Når kjeglevinkelen til valsen er stor, er vinkelen til dysehulrommet også stor (for å redusere slipemengden av den påfølgende prosesslipingen). Siden materialdelen er horisontal når den plasseres i dysen, når vinkelen på dysehulrommet er stor, kan ikke materialdelen inkluderes, noe som resulterer i materialtap. I den konvensjonelle utformingen har det konkave formhulrommet "én" vinkel. For valsen med stor kjeglevinkel, hvis den konvensjonelle designen tas i bruk, vil materialet ikke være innesluttet og materialet faller ut. Derfor antas det at formhulen er utformet i "to" vinkler, den øvre vinkelen på formhulen er nær vinkelen til den ferdige valsen, og bunnen av formhulen har en liten vinkel, noe som resulterer i økningen av tilskuddet for liten hodediameter. Den spesifikke mengden av små hodegodtgjørelser er passende. Det må forutsettes at diametertillegget ved skillet må beregnes på prøvebasis, Når tillegget ved skillet er nær det konvensjonelle diametertillegget (slipemengden er minimum på dette tidspunktet), beregnes tillegget ved å anta at godtgjørelsen er liten.
2 Form design tegning
Stanseformen har en kombinert struktur. Monteringstegningen er vist i figur 1, arbeidshylsen er vist i figur 2, og bunndysen er vist i figur 3.
Symbolene er beskrevet som følger:
rp1- aksial avfasing koordinat av dysebunnen,
rp2- radiell avfasningskoordinat til dysebunnen,
Dp - diameter på råstoff,
- hulroms trekkvinkel,
LA- Høyde på arbeidsjakke,
D1- diameter på ferdig rulles liten ende,
h- maksimal høyde på materialdelen fra bunnen,
H1 - minimumshøyde på materialdelen fra bunnen,
H - avskjedsstilling,
Dy - dyse hulrom diameter ved avskjed,
Dc - diameter på ferdig valse ved avskjed,
Dyc- godtgjørelse ved avskjed,
Dd - hensyn til konvensjonell prosessdiameter,
δ — Ferdig rullehalvvinkel,
Dm - dysehulroms åpningsdiameter,
L - Høyde på bunnforskaling,
DA- maksimal diameter på arbeidshylsen,
Dm1- nedre diameter på konisk hull.
Fig. 1 Kombinasjonsdiagram av stemplingsform
Fig. 2 Arbeidshylse
Figur 3 Bunnforskaling
3 Designformel
(1) Beregn stanseposisjon, aksial faskoordinat rp1 konstantav dysebunn, radiell faskoordinat rp2 konstantav dysebunn, arbeidshylsehøyde LEn konstant, råvarediameter Dp konstantog dysehulroms trekkvinkel i henhold til konvensjonell kvote og designmetodeKonstantstørrelse.
(2) Den nedre dysetrekkvinkelen til det konkave formhulrommet tas som 2 grader.
(3) DP=Dppluss 0,1 mm.
(4) Beregn diametertillegget dd1, beregn de tilsvarende resultatene i henhold til konvensjonelle designstandarder, og beregn h=[(Dp - dm1)/2] × Tg2 grad , bestem H=h pluss 1.
(5) Regn ut h1=([Dp - dm1pluss materialdiameteravvik - hulromsstørrelsesavvik)/2] × Tg2 grad , h1 må være større enn rp1.
(6) Beregn godtgjørelsen ved avskjeden: ① Dy=dm1pluss 2 × tg2 grader × (H- rp1) , ② Dc= D1pluss 2 × (H-dd/2) × tg δ, ③ Dyc=Dy - Dc. Når godtgjørelsen ved skillet er nær prosessgodtgjørelsen dd, blir testdataene dd1 og beregningsresultatene tatt i bruk.
(7) Størrelsen på stansedelen er fullstendig basert på konvensjonelle beregningsresultater.
(8)=Vanligvis pluss 10 '.
(8) LA=LEn normalpluss rp1 normal - rp1.
( 10) Dm=Dypluss 2 × [ LA- (H- rp1)] × tg δ.
( 11) L=30- LA.
( 12) DA=28.2 pluss 2 × tg3 grader × LA.
4. Konklusjon
Uten denne designmetoden kan ikke konisk rulle med stor kjeglevinkel bearbeides med horisontal kaldkursmaskin. Ovennevnte designmetode har blitt brukt på produksjon i flere år, og effekten er veldig ideell. Det reduserer ikke bare arbeidsintensiteten til arbeidere, men forbedrer også produksjonseffektiviteten, og sparer betydelige midler.
Mer om WBM NyTaper Roller:
Her er et nytt taper roller produkt fra vårt firma. Det er sikret med høy ytelse. Hvis du er interessert i det, vennligst gi oss beskjed.
Henan Weichuang Bearing Technology Co,.td fullførte utviklingen av konisk rulle med hull i midten. Varmebehandlingen ble utført ved å herde. Denne typen rulle er mye brukt i vindturbinlager eller spesiallager. Nye energilager bringer et nytt økningspunkt i lagermarkedet. WBM kjøper to plug-in type senterløs sliper og en plug-in type honemaskin. Utvid produksjonskapasiteten for koniske ruller, kan nå levere rullediameter fra 5 til 80 mm.
1. Følgende er honemaskinen for å produsere konisk rulle.
