Analyser den teoretiske forskningen og produksjonsapplikasjonen av lagervarmebehandlingsteknologi i inn- og utland
Sammendrag: fra aspektene ved gløding, bråkjøling og herding og spesiell varmebehandling av lagerdeler, gjennomgår og analyserer denne artikkelen systematisk den teoretiske forskningen og produksjonsapplikasjonen av lagervarmebehandlingsteknologi i inn- og utland de siste årene, og fremmer forslag til fremtidig forskning og utvikling av varmebehandlingsteknologi i Kina.
Stikkord: rullelager; Varmebehandling; Prosess: fremgang
Med den høye hastigheten og lette vekten til vertsmaskinen er arbeidsforholdene til lageret mer krevende, og ytelseskravene til lageret er høyere og høyere, for eksempel mindre volum, lettere vekt, større lagerkapasitet, høyere levetid og pålitelighet. Blant dem har levetiden og påliteligheten til innenlandske lagre blitt mer og mer fremtredende problemer de siste årene. Utvikling av ny varmebehandlingsteknologi og forbedring av varmebehandlingskvalitet har alltid vært temaer for bekymring for lagerproduksjonsbedrifter og relaterte bedrifter og institusjoner i inn- og utland. Denne artikkelen oppsummerer fremgangen innen varmebehandlingsteknologi de siste årene, med sikte på å gi referanse for relevant personell i Kinas lagerindustri.
1. Gløding
Den ideelle utglødningsstrukturen for kromholdig stål med høyt karbon er strukturen med fine, små, jevne og runde karbidpartikler fordelt på ferrittmatrisen, som er forberedt for fremtidig kaldbearbeiding og endelig herding og herding. Den tradisjonelle kuleglødningsprosessen er å varmekonservering ved en temperatur litt høyere enn Acl(som 780-810 grad for GCrl5), og kjøl deretter sakte ned med ovnen (25 grader/t) til under 650 grader for luftkjøling. Varmebehandlingstiden for denne prosessen er lang (mer enn 20 timer),og karbidpartiklene etter gløding er små og ensartede, noe som påvirker fremtidig kaldbearbeiding og endelig bråkjøling og tempereringsmikrostruktur og egenskaper. Deretter, i henhold til transformasjonsegenskapene til superkjølt austenitt, ble det utviklet en isotermisk sfæroidiserende glødingsprosess: etter oppvarming ble den raskt avkjølt til et visst temperaturområde under Arl(690-720 grad ), og isotermisk ble utført. Under den isotermiske prosessen ble omdannelsen av austenitt til ferritt og karbid fullført. Etter transformasjonen kunne den slippes ut direkte fra ovnen for luftkjøling. Fordelen med denne prosessen er å spare varmebehandlingstid (hele prosessen er ca. 12-18t). Karbidene i den behandlede mikrostrukturen er fine og jevne, og den glødede mikrostrukturen kan lett kontrolleres til nivå 2 ~ 3 eller finpunktmikrostruktur iJBl255-standard, som forbedrer ytelsen betydelig etter siste varmebehandling. På 1980-tallet begynte Kina å fremme denne prosessen bredt i industrien, og utviklet og produserte det tilsvarende isotermiske glødeutstyret. I de siste årene, fra energisparingsperspektivet, har den oljeelektriske sammensetningen som oppvarmer isotermisk glødeovn og den isotermiske glødeovnen med to kamre koblet parallelt i begynnelsen og slutten blitt utviklet, og den energibesparende effekten er bemerkelsesverdig; Samtidig, med fremveksten av presisjonsformingsprosess og utstyr for emner, har nitrogenbasert isotermisk glødeovn med beskyttende atmosfære blitt tatt i bruk for å redusere oksidasjon og avkarbonisering under gløding, og redusere forbruket av råmaterialer og maskineringskostnader.
2. Martensite quenching og temperering
Utviklingen av konvensjonell martensittisk bråkjølings- og tempereringsprosess av kromholdig stål med høyt karboninnhold er hovedsakelig delt inn i to aspekter: på den ene siden er det å utføre grunnleggende forskning på påvirkningen av bråkjølings- og tempereringsprosessparametere på mikrostruktur og egenskaper, som f.eks. mikrostrukturtransformasjon under bråkjøling og temperering, dekomponering av restaustenitt, seighets- og utmattelsesegenskaper etter bråkjøling og temperering; På den annen side er det studiet av de teknologiske egenskapene ved bråkjøling med brann, slik som påvirkningen av bråkjølingsforhold på størrelse og deformasjon, dimensjonsstabilitet, etc.
2.1 Oorganisering og ytelse
Mikrostrukturen til konvensjonell martensitt etter bråkjøling er sammensatt av martensitt, tilbakeholdt austenitt og uløselige (rest)karbider. Blant dem kan martensittmorfologien til Dianli deles inn i to typer: lath martensite og sheet martensite; I henhold til underkonstruksjonen kan den deles inn i dislokasjonssammenfiltring og tvillinger. Den spesifikke mikrostrukturen avhenger hovedsakelig av karboninnholdet i matrisen. Jo høyere den austenittiske temperaturen er, jo mer ustabil den opprinnelige strukturen er, jo høyere karboninnholdet i den austenittiske matrisen er, jo mer tilbakeholdt austenitt i den bråkjølte strukturen er, jo mer lamellær martensitt er, jo større størrelse er, jo større andelen tvillinger i underkonstruksjonen er, og slukkende mikrosprekker er enkle å danne. Generelt, når matrisens karboninnhold er mindre enn {{0}}.3 prosent , er martensitt hovedsakelig laft-martensitt med dislokasjonsunderstruktur; Når karboninnholdet i matrisen er høyere enn 0.6 prosent, er martensitt arkmartensitt med blandet buestruktur av dislokasjon og tvillinger; Når karboninnholdet i matrisen er mer enn 0.75 prosent , vises stor martensitt med tydelig midtryggoverflate, og det er mikrosprekker ved virkningen av lamellær martensittvekst. Etter bråkjøling er karboninnholdet i martensittmatrisen av lagerstål omtrent 0,55 prosent, og mikrostrukturen er vanligvis den blandede strukturen av laft- og platemartensitt, eller mellomformen mellom dem - jujube nukleat martensitt, den såkalte kryptokrystallinske martensitten og krystallinsk martensitt i lagerindustrien; Den dumme strukturen er hovedsakelig dislokasjonssammenfiltring og en liten mengde tvillinger. Med økningen av bråkjølingstemperaturen eller holdetiden endres mikrostrukturen gradvis fra kryptokrystallinsk til krystallinsk til finnål. Generelt er den normale strukturen etter bråkjøling en blanding av kryptokrystallinsk pluss krystallinsk pluss fin nålformet martensitt. Når et stort antall tydelig nålformet martensitt dukker opp, er strukturen ukvalifisert og bør unngås.
Det er utført et stort antall studier i inn- og utland om effekten av quenching på egenskaper. Luoyang Bearing Research Institute utførte "Forskning på varmebehandlingsprosessen til GCrl5 stål Chuan Yin. Forskningsresultatene viser at når bråkjøling oppvarming er 835 ~ 865 grader og herding er 150-180 grad, bedre omfattende mekaniske egenskaper og kontaktutmattelseslevetid kan oppnås. Ved bråkjøling ved 845 grader er knusebelastningen høyest og utmattelseslevetiden er lengst; med økningen av anløpstemperatur og holdetid reduseres hardheten og styrken og seigheten øker. For deler med spesielle krav kan høyere temperatur og brann brukes til å forbedre sjakten." Driftstemperaturen til lageret, eller en kaldbehandling på 50~-78 grader mellom bråkjøling og herding for å forbedre dimensjonsstabiliteten til lageret, eller martensitttrinnskjøling for å stabilisere restaustenitten for å oppnå høy dimensjonsstabilitet og høy seighet . Etter bråkjøling og oppvarming utsettes lagerstål for kortvarig gradert isotermisk luftkjøling ved 250 grader, etterfulgt av herding ved 180 grader, eller isotermisk ved martensitttransformasjonstemperatur (martensitt isotermisk bråkjøling), noe som kan gjøre karbonkonsentrasjonsfordelingen i det slukkede mer ensartet martensitt, øke det stabile restaustenittvolumet og forbedre slagfastheten med dobbelt så mye som for konvensjonell bråkjøling.
2.2 Deformasjon og dimensjonsstabilitet av martensittslukking og temperering
I prosessen med martensittslukking og gropdannelse, på grunn av ujevn avkjøling av forskjellige deler av delen, oppstår uunngåelig termisk stress og strukturell stress, noe som resulterer i deformasjon av delen. Deformasjonen (inkludert størrelsesendring og formendring) av deler etter bråkjøling og bråkjøling påvirkes av mange faktorer, som er et ganske komplekst problem. For eksempel formen og størrelsen på delen, ensartetheten til den opprinnelige strukturen, prosesseringstilstanden før bråkjøling (størrelsen på mate-alligatoren under dreiing, restspenningen ved maskinering, etc.), oppvarmingshastigheten og temperaturen under bråkjøling , plasseringsmodusen til arbeidsstykket, oljematingsmodusen, egenskapene og sirkulasjonsmodusen til bråkjølingsmediet og temperaturen til mediet påvirker alle deformasjonen av delen. Mye forskning har blitt utført i inn- og utland, og mange tiltak for å kontrollere deformasjon har blitt fremmet, for eksempel roterende bråkjøling, bråkjøling og kontroll av oljetilførselsmodusen til deler. Beck et al. Viste at når overgangstemperaturen fra dampfilmtrinn til koketrinn er for høy, vil stor kjølehastighet og stor termisk spenning deformere austenitt med lavt flytepunkt og forårsake forvrengning av deler. Lubbenetal. Tro at deformasjonen er forårsaket av ujevn nedsenking av olje mellom enkeltdeler eller deler, spesielt når ny olje brukes. Tensi et al. Tror at kjølehastigheten ved MS-punktet spiller en avgjørende rolle i deformasjonen, og lav kjølehastighet ved MS-punktet og ved f-temperaturen kan redusere deformasjonen. Volkmuth et al. Studerte systematisk bråkjølingsdeformasjonen av de indre og ytre ringene til koniske rullelagre ved hjelp av bråkjølingsmedier (inkludert olje- og saltbad). Resultatene viser at på grunn av forskjellige kjølemetoder, vil diameteren på hylsen "øke" i varierende grad, og med økningen av bråkjølingsmediets temperatur, vil diameterøkningsgraden til de store og små endene av hylsen ha en tendens til å være det samme, det vil si at "horn"-deformasjonen avtar, og samtidig avtar den elliptiske deformasjonen av ferrulen (diametervariasjonen momentum VDP, VOV i et enkelt radialt plan); Stivheten til den indre ringen er stor, og dens deformasjon er mindre enn den ytre ringen. De siste årene har innenlandske og utenlandske produsenter av varmebehandlingsutstyr redusert slukningsdeformasjonen av arbeidsstykket kraftig ved å endre blankingsmetoden til arbeidsstykket eller legge til en omsetningsmekanisme under blankingporten.
Dimensjonsstabiliteten til delene etter martensittslukking og bråkjøling påvirkes i hovedsak av tre forskjellige transformasjoner: karbon migrerer fra martensitt for å danne et karbid, restaustenitt brytes ned og danner Fe3C, og de tre transformasjonene er overlagret. Mellom 50-120 grader, på grunn av utfelling av karbider, reduseres volumet av delene. Generelt fullfører delene denne transformasjonen etter å ha blitt avfyrt ved 150 grader, og dens innflytelse på dimensjonsstabiliteten til delene i den senere bruksprosessen kan ignoreres; Ved 100-250 grad brytes restaustenitt ned og forvandles til martensitt eller bainitt, som vil bli ledsaget av volumøkning; 200 grader above, e-karbid omdannes til sementitt, noe som resulterer i volumreduksjon. Forskningen viser også at restaustenitt kan brytes ned under ekstern belastning eller ved lavere temperatur f (selv ved romtemperatur), noe som resulterer i størrelsesendring av deler. Ved faktisk bruk bør derfor samme branntemperatur på alle lagerdeler være 50 grader høyere enn driftstemperaturen. For deler med høye krav til dimensjonsstabilitet bør innholdet av restaustenitt reduseres så mye som mulig, for eksempel supplerende vannkjøling eller kryogenisk behandling etter bråkjøling, og høyere tempereringstemperatur bør vedtas. Imidlertid kan tilbakeholdt austenitt forbedre seighet og motstand mot sprekkforplantning. Under visse forhold kan tilbakeholdt austenitt på overflaten av arbeidsstykket også redusere kontaktspenningskonsentrasjonen og forbedre utmattingstiden til lageret.
2.3 utviklingstrend for konvensjonell martensittslukking
For tiden vedtar den konvensjonelle martensittkjølingen av lagerdeler for det meste kontinuerlig bråkjølingsutstyr som kjedestøpeovn og nettingbelteovn, og mikrostrukturen, hardheten og andre indikatorer etter bråkjøling kan lett kontrolleres innenfor det forventede området. For denne typen quenching-prosess inkluderer utviklingsretningen i fremtiden følgende to aspekter:
2.3.1 kontroll av bråkjølingsdeformasjon
Bråkjølings- og oppvarmingsutstyret vedtar i utgangspunktet beskyttende atmosfære eller kontrollerbar atmosfære, som kan sikre ingen avkarbonisering, eller rekarbonisering eller forkulling etter behov, for å komprimere maskineringstilskuddet sterkt etter varmebehandling. Men kompressibiliteten til maskineringsgodtgjørelse er ofte begrenset av bråkjølingsdeformasjon. For tiden har bråkjølingsdeformasjon (spesielt forvrengning) blitt hovedfaktoren for å kontrollere maskineringsgodtgjørelse; Og for ringene til forseglede støvtette lagre, vil slukkeforvrengning påvirke innpressingen av støvdekselet, og deretter påvirke tetningsytelsen. Derfor vil reduksjon av quenching forvrengning eller oppnå null forvrengning være hovedproblemet som skal løses ved konvensjonell martensitt quenching. Fordi det er mange faktorer som påvirker quenching forvrengning og deformasjonsmekanismen er kompleks, bør hver produsent utforske noen effektive tiltak for å kontrollere forvrengning fra produksjonspraksis i henhold til eget utstyr og produktegenskaper, for eksempel å kontrollere plasseringen av arbeidsstykket, oljematingsmodus, bråkjølingsolje og oljetemperatur, omrøring, etc., for å oppnå mindre og ingen forvrengningsavkjøling.
2.3.2 kontroll og evaluering av restspenning og tilbakeholdt austenitt
Det er ingen evalueringsindeksbegrensninger for gjenværende spenning og tilbakeholdt austenitt i de gjeldende termiske inspeksjonsstandardene i Kina. Et stort antall studier viser at restspenning påvirker kontakttretthetsytelsen, seigheten og slipesprekkene til deler. Hensiktsmessig gjenværende trykkspenning kan forbedre kontaktutmattelseslevetiden og forhindre sliping og installasjonssprekker; Tilbakeholdt austenitt reduserer dimensjonsstabiliteten, og dens påvirkningsgrad er relatert til stabiliteten, mengden og eksisterende posisjonen til selve tilbakeholdt austenitt. Imidlertid kan en passende mengde tilbakeholdt austenitt forbedre bruddseigheten og kontaktutmattingsegenskapene. Mange kjente utenlandske lagerselskaper har inkludert restspenning og beholdt austenitt i varmebehandlingskontrollindeksen. Derfor, videre forskning på innflytelsen og mekanismen til restspenning og restaustenitt på ytelsen etter varmebehandling, forskning på innflytelsen av bråkjøling og tempereringsprosess på restspenning og restaustenitt, og deretter fremlegge kontrollindikatorene for restspenning og restaustenitt. austenitt i henhold til arbeidsforholdene til lagrene vil være en av hovedretningene for varmebehandlingsforskning i Kinas lagerindustri.
3 Bainite isotermisk quenching
Bainitt isotermisk bråkjøling er et hett tema i innenlandsk lagerindustri de siste årene. Siden 1980-tallet har Luoyang Bearing Research Institute samarbeidet med Chongqing lagerfabrikk for å starte applikasjonsforskningen av bainitt isotermisk bråkjøling på jernbanelagre, og deretter utført applikasjonsforskningen av bainitt isotermisk bråkjøling på valseverkslagere med Shahe valseverks lagerfabrikk, som har oppnådd gode resultater, og innført de anbefalte tekniske kravene knyttet til bainitt isotermisk quenching iJBl255-1991. Samtidig har lagerindustrien også begynt popularisering og anvendelse av bainitt isotermisk quenching. Ved hjelp av det nasjonale "Eightth Five Year Plan" nøkkelprosjektet for teknologiutvikling for bedrifter "jernbane personbillager", har de relevante enhetene utført en systematisk studie av mikrostrukturen og egenskapene til bainitt-austempering, som har blitt brukt med suksess i produksjonen. av kvasi høyhastighetsjernbanelager. I 2001, da jbl255 ble revidert, ble det tekniske innholdet av bainitt isotermisk quenching offisielt inkludert i de formelle bestemmelsene i standarden. Bainitt bråkjølingsteknologi har blitt mye brukt i valseverk, lokomotiv, jernbanepassasjerer og andre lagre.
3.1 Mikrostruktur og mekaniske egenskaper ved bainittslukking
Den isotermiske bråkjølingsstrukturen til lavere bainitt i kromholdig stål med høyt karbon er sammensatt av lavere bainitt og gjenværende karbid. Blant dem er bainitt en uregelmessig gjennomskjært karbon overmettet q-struktur stripe, som er fordelt 55,.-60 med den lange aksen til stripen. Den romlige morfologien til det granulære eller korte stavformede karbidet er konveks linseformet, understrukturen er dislokasjonssammenfiltring, og ingen tvillingunderstruktur er funnet. Mengden og morfologien til bainitt varierer med ulike prosessforhold. Med økningen av bråkjølingstemperaturen blir bainittstrimmelen lengre; Med økningen av den isotermiske temperaturen blir bainittstrimlene bredere, karbidpartiklene blir større, og skjæringsvinkelen mellom bainittstrimler blir mindre, som har en tendens til å være anordnet parallelt, og danner en struktur som ligner den øvre bainitten; Bainitttransformasjon er en prosess relatert til isotermisk transformasjonstid. Mengden bainitt etter isotermisk quenching øker med forlengelsen av isotermisk tid. For tiden er det fortsatt mange tvister om transformasjonsmekanismen til bainitt. Ytterligere forskning på transformasjonsmekanismen vil gi et teoretisk grunnlag for ytterligere å optimalisere bainitt-slukningsprosessen og utvide anvendelsen.
Den nedre bainittstrukturen av kromholdig stål med høyt karbon kan forbedre proporsjonalgrensen, flytestyrken, bøyestyrken og arealreduksjonen til stålet. Sammenlignet med den bråkjølte martensittstrukturen har den høyere slagfasthet, bruddseighet og dimensjonsstabilitet. Overflatespenningstilstanden er trykkspenning. En høy terskelverdi △ kthog en lav sprekkveksthastighet Da/ dN betyr at bainittstrukturen ikke er lett å knekke, Eksisterende sprekker eller nystartede sprekker er ikke lett å utvide.
Det antas generelt at slitestyrken og kontaktutmattelsesegenskapene til full bainitt eller hest/skall-komposittstruktur er lavere enn for bråkjølt lavtemperatur- og brannmartensitt, og slitestyrken og kontaktutmattelsesegenskapene til martensitt med lignende temperatur og brann er lignende eller litt høyere. Imidlertid, under de dårlige smøreforholdene f (som kullslurry eller vann), full BLstruktur viser åpenbare fordeler, som er mye høyere enn kontakttretthetslevetiden til M-struktur ved lav temperatur og brann, som f.eks.L10=168t for full BLstruktur under vannsmøring ogL10=52h for temperert M-struktur.
3.2 produksjonsapplikasjon
De enestående egenskapene til bainittstrukturen er slagfasthet, bruddseighet, slitestyrke, god dimensjonsstabilitet, og overflaterestspenningen er trykkspenning. Derfor er den egnet for montering av lagre med store forstyrrelser og dårlige serviceforhold, for eksempel jernbane, valseverk, kran og andre lagre som bærer stor slaglast, gruvetransportmaskiner eller gruvelasting og lossesystem med dårlige smøreforhold, kullgruvelager, etc. Den høykarbon krombærende stål BL austempering t-prosessen har blitt brukt med suksess i jernbane- og valseverkslagere og oppnådd gode resultater.
Ved produksjon av jernbane- og valselagerlagre, på grunn av den store størrelsen og tunge vekten til ferrulen, er martensittstrukturen sprø under oljeslukking. For å oppnå høy hardhet etter bråkjøling, tas det ofte sterke kjøletiltak som resulterer i bråkjølende mikrosprekker; Fordi overflaten av martensitt etter bråkjøling er strekkspenning, øker superposisjonen av slipespenning under sliping det totale spenningsnivået, noe som er lett å danne slipesprekker og forårsake partiskrap. Når bainitt bråkjøles, fordi seigheten til bainittstrukturen er mye bedre enn M-strukturen, og en trykkspenning på -400~500 mpa dannes på overflaten, reduseres tendensen til bråsprekker kraftig; Under sliping motvirker overflatetrykkspenningen en del av slipespenningen, reduserer det totale spenningsnivået og reduserer slipesprekkene sterkt.
SKF-selskapet bruker hovedsakelig den isotermiske bråkjølingsprosessen for bainitt av kromholdig stål med høyt karbonnivå på jernbanelagre, valselagerlagre og lagre som brukes under spesielle arbeidsforhold, og har utviklet stålkvaliteter egnet for bråkjøling av bainitt (SKF24, SKF25, 100)Mo7). Hele den nedre bainittstrukturen oppnås etter bråkjøling med lang isotermisk tid. Nylig har SKF utviklet en ny stål 775Vog oppnådde mer jevn nedre bainitt gjennom spesiell isotermisk bråkjøling. Mens hardheten øker etter bråkjøling, er dens seighet 60 prosent høyere enn for konvensjonell isotermisk bråkjøling, og slitestyrken økes med 3 ganger. Veggtykkelsen til den behandlede hylsen er mer enn 100mm.
Egenskapene til martensitt / bainitt komposittstruktur oppnådd etter delvis isotermisk er fortsatt kontroversielle, slik som innholdet av BLer den beste. Selv om det er et optimalt innhold, hvordan kontrollere det i produksjonspraksis, og komposittstrukturen trenger et tillegg fyring etter isotermisk, noe som øker produksjonskostnadene. I tillegg, når det gjelder isotermisk quenching av bainitt, selv om dens prosess, struktur og egenskaper har blitt systematisk studert, mens den kraftig fremmer denne t-prosessen, bør oppmerksomhet rettes mot begrensningene til denne t-prosessen. Ikke alle lagerdeler er egnet for bainitt isotermisk bråkjøling. Utviklingen av bainitt-austempereringsstål bør også utføres for ytterligere å forbedre egenskapene til bainitt etter austempering; Utføre utviklingen av isotermisk varmebehandlingsutstyr for å erstatte nitrat, redusere miljøforurensning og så videre.
4 Sspesiell varmebehandling
Høykarbon kromlagerstål er generelt herdet som en helhet, og restspenningen etter bråkjøling er i tilstanden av overflatestrekkspenning, noe som er lett å forårsake slukningssprekker og redusere serviceytelsen til lagrene. En type spesiell varmebehandling er gjennom karburering, nitrering eller karbonitrering av kromholdig stål med høyt karboninnhold for å forbedre karbon- og nitrogeninnholdet i mellomlaget, redusere MS-punktet til overflatelaget og danne overflatetrykkspenning etter overflatetransformasjon under bråkjøling , for å forbedre slitestyrken og rullekontakttretthet. På den annen side beholdes en viss mengde stabil restaustenitt i lagerdelene etter varmebehandling ved hjelp av visse metoder, og den lett deformerte restaustenitten brukes for å redusere kanteffekten av innrykk, slik at overflateutmattingskilden som stammer fra kanten av innrykk er ikke lett å danne og utvide, for å forbedre kontakttretthetslevetiden til lageret under forurensede forhold. Generelt kan formålet ovenfor oppnås ved å kontrollere karbon (nitrogen) potensialet i atmosfæren under bråkjøling og oppvarming. NSJ2 stål av NSK ogSHteknologien til KOYOer utviklet basert på denne teorien.
En annen type spesiell varmebehandlingsmetode er å bruke karbonisert stål med høy seighet og høyt matrisekarboninnhold (0,4 prosent ) kombinert med spesiell karburerings- eller karbonitreringsvarmebehandling. Først justerer du sammensetningen av karbonisert stål: på forutsetningen om å sikre seighet, øk karboninnholdet i matrisen for å forbedre styrken til matrisen, samtidig øker fluorescensinnholdet i Si og Mn for å forbedre stabiliteten til rester. austenitt, og tilsett Mo for å raffinere karbider og karbonitrider. Den andre er å strengt kontrollere karburerings- eller karbonitreringsprosessen, slik at mer restaustenitt (ca. 30 prosent '--35 prosent ) og et stort antall fine karbider og karbonitrider kan oppnås på overflaten av delene etter behandling. På den ene siden kan de bittesmå karbidene og karbonitridene til skilpadden sikre hardheten og slitestyrken til overflaten, noe som gjør fordypningen vanskelig å danne; På den annen side, selv om det dannes fordypninger, kan mer stabil tilbakeholdt austenitt redusere kanteffekten og forhindre dannelse og utvidelse av utmattelseskilder. Basert på denne teorien har NSK og KOYOutviklet henholdsvis TF-serieteknologi (HTF, STF, NTF) og Ke-teknologi, som i stor grad forbedret levetiden til lagre under forurensede smøreforhold. For eksempel er utmattelseslevetiden til koniske rullelagre produsert av NSK med HTF-teknologi under forurenset smøring 10 ganger så lang som for vanlige lagre. NSK og andre selskaper har brukt spesiell varmebehandlingsteknologi i en rekke nyutviklede lagerprodukter.
De siste årene har Luoyang Bearing Research Institute samarbeidet med relevante enheter for å utføre forskning på den spesielle varmebehandlingsprosessen av krombærende stål med høyt karbon, og har også utelukkende utført forskning på den spesielle varmebehandlingsprosessen av middels karbonlegert stål. De foreløpige resultatene viser at kontakttretthetslevetiden kan forbedres betydelig ved spesiell varmebehandling. Denne teknologien vil ha stor forfremmelsesverdi i lagerindustrien, og vil bli en het teknologi innen forskning og anvendelse av Kinas lagerindustri.
5. Konklusjon
Gjennom utviklingen av lagervarmebehandlingsteknologi hjemme og i utlandet er det fortsatt et stort gap mellom Kinas lagerindustri og utenlandske utviklede lands varmebehandlingsteknologi, noe som alvorlig begrenser forbedringen av lagerkvaliteten, spesielt levetid og pålitelighet. Hele lagerindustrien bør ta hensyn til forskningen av grunnleggende teori og ny teknologi for varmebehandling, og kraftig fremme og anvende forskningsresultatene i faktisk produksjon, for å forbedre nivået av varmebehandling i Kina så snart som mulig.
Mer om WBM nytt produktkonisk rulle med et hull i midten:
HenanWeichuang Bearing Technology Co., Ltd fullførte utviklingen av konisk rulle med hull i midten. Varmebehandling ble gjort ved saksherding. Denne typen rulle er mye brukt i vindturbinlager eller spesiallager. Nye energilager bringer et nytt økningspunkt i lagermarkedet. Weichuang kjøper to plug-in type senterløs sliper og en plug-in type honemaskin. Utvid produksjonskapasiteten for koniske ruller, kan nå levere rullediameter fra 5 til 80 mm.
WBM er profesjonelle produsenter og leverandører av koniske ruller i Kina, med bulkprodukter av høy kvalitet på lager. Hvis du skal kjøpe en tilpasset konisk rulle til en konkurransedyktig pris, velkommen til å få et tilbud fra WBM-fabrikken. I tråd med forretningsfilosofien om å forfølge fortreffelighet, kontinuerlig forbedring og felles velstand, er kulehodet, solide stålkuler, rullehodet produsert av WBM absolutt høy kvalitet og rimelig.